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PLANETROIL聯軸器PD120-GAC原廠直銷*
德國PLANETROIL于1976年成立，從事攪拌或攪拌技術，工廠工程和動力傳動技術的業務領域。
PLANETROIL聯軸器性能要求:
根據不同的工作情況，PLANETROIL聯軸器需具備以下性能：
(1)可移性。聯軸器的可移性是指補償兩回轉構件相對位移的能力。被連接構件間的制造和安裝誤差、運轉中的溫度變化和受載變形等因素，都對可移性提出了要求?？梢菩阅苎a償或緩解由于回轉構件間的相對位移造成的軸、軸承、聯軸器及其他零部件之間的附加載荷。
(2)緩沖性。對于經常負載起動或工作載荷變化的場合，PLANETROIL聯軸器中需具有起緩沖、減振作用的彈性元件，以保護原動機和工作機少受或不受損傷。
(3)安全、可靠，PLANETROIL聯軸器具有足夠的強度和使用壽命。
(4)結構簡單，裝拆、維護方便。
①旋槳式攪拌器
由2～3片推進式螺旋槳葉構成(圖2)，PLANETROIL聯軸器工作轉速較高，葉片外緣的圓周速度一般為5～15m/s。旋槳式攪拌器主要造成軸
向液流，產生較大的循環量，適用于攪拌低粘度 (<2Pa·s)液
體、乳濁液及固體微粒含量低于10%的懸浮液。攪拌器的轉軸
也可水平或斜向插入槽內，此時液流的循環回路不對稱，可增
加湍動，防止液面凹陷。
②渦輪式攪拌器
由在水平圓盤上安裝2～4片平直的或彎曲的葉片所構成。
PLANETROLL渦輪式攪拌器
槳葉的外徑、寬度與高度的比例，一般為20：5：4，
圓周速度一般為 3～8m/s。渦輪在旋轉時造成高度湍動的
徑向流動，適用于氣體及不互溶液體的分散和液液相反應
過程。被攪拌液體的粘度一般不超過25Pa·s。
③槳式攪拌器
有平槳式和斜槳式兩種。平槳式攪拌器由兩片平直槳葉構成。槳葉直徑與高度之比為 4～10，圓周速度為1.5～3m/s，所產生的徑向液
PLANETROLL斜槳式攪拌器
流速度較小。斜槳式攪拌器（圖4）的兩葉相反折轉45°或60°，因而產生軸向液流。槳式攪拌器結構簡單，常用于低粘度液體的混合以及固體微粒的溶解和懸浮。
④錨式攪拌器
槳葉外緣形狀與攪拌槽內壁要一致（圖5），其間僅有很小間隙，可清除附在槽壁上的粘性反應產物或堆積于槽底的固體物，保持較好的傳熱效果。槳葉外緣的圓周速度為
0.5～1.5m/s,可用于攪拌粘度高達 200Pa·s的牛頓型流體
PLANETROLL錨式攪拌器
和擬塑性流體（見粘性流體流動。唯攪拌高粘度液體時，液層中有較大的停滯區。
⑤螺帶式攪拌器
螺帶的外徑與螺距相等,專門用于攪拌高粘度液體(200～500Pa·s)及擬塑性流體，通常在層流狀態下操作。
⑥磁力攪拌器
Corning數字式加熱器帶有一個閉路旋鈕來監控與調節攪拌速度。 微處理器自動調節馬達動力去適應水質、粘性溶液與半固體溶液。
⑦磁力加熱攪拌器
Corning數字式加熱攪拌器帶有可選的外部溫度控制器 (Cat. No. 6795PR) ，他們還可以監控與控制容器中的溫度。
⑧PLANETROLL折葉式攪拌器
根據不同介質的物理學性質、容量、攪拌目的選擇相應的攪拌器，對促進化學反應速度、提高生產效率能起到很大的作用。折葉渦輪攪拌器一般適應于氣、液相混合的反應，攪拌器轉數一般應選擇300r/min以上。
⑨PLANETROLL變頻雙層攪拌器
變頻攪拌器的底座、支桿、電動機使用技術固定為一體。夾頭，無松動、無搖擺、不會脫落，安全可靠。鍍鉻支桿，下粗上細，鋼性強、結構合理。具有移動方便，重量輕等優點。適合各類小型容器。
⑩PLANETROLL側入式攪拌機
側入式攪拌機是將攪拌裝置安裝在設備筒體的側壁上，攪拌機上的攪拌器通常采用軸流型，以推進式攪拌器為多，在消耗同等功率情況下，能得到zui高的攪拌效果，功率消耗僅為頂攪拌的1/3～2/3，成本僅為頂攪拌的1/4～1/3。轉速可在200～750r/min。
廣泛用于脫硫、除硝以及各種大型貯罐或貯槽的攪拌。特別是在大型貯槽或貯罐中利用一臺或多臺側入式攪拌機一起工作，在消耗低能耗的情況下便可以得到良好的攪拌效果。
PLANETROLL攪拌功率
攪拌器向液體輸出的功率P,按下式計算：
P=Kd5N3ρ
式中K為功率準數，它是攪拌雷諾數Rej(Rej=d2Nρ/μ)的函數；d和N 分別為攪拌器的直徑和轉速；ρ和μ分別為混合液的密度和粘度。對于一定幾何結構的PLANETROLL攪拌器和攪拌槽,K與Rej的函數關系可由實驗測定，將這函數關系繪成曲線，稱為功率曲線（圖7）。
攪拌功率的基本計算方法
理論上雖然可將攪拌功率分為攪拌器功率和攪拌作業功率兩個方面考慮，但在實踐中一般只考慮或主要考慮攪拌器功率，因攪拌作業功率很難予以準確測定，一般通過設定攪拌器的轉速來滿足達到所需的攪拌作業功率。從攪拌器功率的概念出發，影響攪拌功率的主要因素如下。
① 攪拌器的結構和運行參數，如攪拌器的型式、槳葉直徑和寬度、槳葉的傾角、槳葉數量、攪拌器的轉速等。
② 攪拌槽的結構參數，如攪拌槽內徑和高度、有無擋板或導流筒、擋板的寬度和數量、導流筒直徑等。
③ 攪拌介質的物性，如各介質的密度、液相介質黏度、固體顆粒大小、氣體介質通氣率等。
由以上分析可見，影響攪拌功率的因素是很復雜的，一般難以直接通過理論分析方法來得到攪拌功率的計算方程。因此，借助于實驗方法，再結合理論分析，是求得攪拌功率計算公式的惟一途徑。
由流體力學的納維爾-斯托克斯方程，并將其表示成無量綱形式，可得到無量綱關系式（11-14）。
Np=P/ρN³dj5=f（Re，Fr）
式中Np——功率準數
Fr——弗魯德數，Fr=N²dj/g；
P——攪拌功率，W。
式（11-14）中，雷諾數反映了流體慣性力與粘滯力之比，而弗魯德數反映了流體慣性力與重力之比。實驗表明，除了在Re﹥300的過渡流狀態時，Fr數對攪拌功率都沒有影響。即使在Re﹥300的過渡流狀態，Fr數對大部分的攪拌槳葉影響也不大。因此在工程上都直接把功率因數表示成雷諾數的函數，而不考慮弗魯德數的影響。由于在雷諾數中僅包含了攪拌器的轉速、槳葉直徑、流體的密度和黏度，因此對于以上提及的其他眾多因素必須在實驗中予以設定，然后測出功率準數與雷諾數的關系。由此可以看到，從實驗得到的所有功率準數與雷諾數的關系曲線或方程都只能在一定的條件范圍內才能使用。很明顯的是對不同的槳型，功率準數與雷諾數的關系曲線是不同的，它們的Np-Re關系曲線也會不同。
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